АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Объем металла на обшивку стен блока камер

Читайте также:
  1. A) Прямая зависимость между ценой и объемом предложения.
  2. II. М-ХОЛИНОБЛОКАТОРЫ
  3. III. ГАНГЛИОБЛОКАТОРЫ
  4. VII Типы словосочетаний по объему
  5. Абсолютное изменение объема выпуска продукции под влиянием изменения численности работников рассчитывается по формулам
  6. Агрегатный индекс физического объема при исчислении по одним и тем же данным будет... среднему(го) арифметическому(го) индексу (а) физического объема.
  7. Анализ влияния на себестоимость изменения затрат и объема выполненной работы
  8. Анализ объема продукции
  9. Анализ объема структуры и качества строительно-монтажных работ
  10. Анализ объемов оказываемых услуг
  11. Блока питания и его мощность
  12. В полном объеме на расходы текущего периода

м3.

Общий объем металла блока камер

м3.

Коэффициенты теплопроводности тяжелого бетона и минераловатной плиты принимают по СНБ 2.04.01: lб = 1,86 Вт/(м×°С) и lиз = 0,076 Вт/(м×°С).

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки шириной 0,035 м принимают по приложению Б СНБ 2.04.01: Rпр = 0,14 · 2 = 0,28 м2×°С/Вт.

Термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции рассчитывают по 11.5.1 и 11.5.2.

м2·°С/Вт.

По таблице 11.11 определяют значения коэффициентов теплопередачи К 1 = 0,675 Вт/(м2×°С) и
К 2 = 0,6 Вт/(м2×°С), а по таблице 11.10 — значение К 3 = 1,3 Вт/(м2×°С) — для днища.

Рассчитывают показатель длительности остывания блока камер по формуле (11.6):

ч.

Л.2.3 Согласно данным таблицы 11.9 принимают температуру разогрева бетона t = 40 °C.

Л.3 Требуется рассчитать тепловой баланс в блоке нетеплоизолированных камер при применении термосных режимов тепловой обработки изделий.

Л.3.1 Исходные данные аналогичны данным Л.1. Начальная температура бетона и форм t н = 18 °С. Температура разогрева бетона и форм t = 45 °С (принята по результатам расчета Л.1).

Л.3.2 По таблице 11.1 определяют (по интерполяции) полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона при начальной температуре 15 °С:

МДж/м3.

Л.3.3 Рассчитывают удельную массу металла в камере, приходящуюся на 1 м3 бетона:

т/м3.

Л.3.4 По таблице 11.3 определяют (по интерполяции) расход полезной тепловой энергии на разогрев металла при начальной температуре бетона 15 °С:

МДж/м3.

Л.3.5 Рассчитывают коэффициент Кt н, учитывающий влияние начальной температуры бетона, по формуле (11.2):

Л.3.6 Рассчитывают полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона и металла в камере:

МДж/м3.

Л.3.7 Определяют по таблице 11.5 (по интерполяции) удельные потери тепловой энергии на разогрев и компенсацию потерь при остывании ограждающих конструкций из тяжелого бетона при длительности перерывов 5 ч: наружных стен блока камер выше нулевой отметки пола — q 1; наружных стен блока камер ниже нулевой отметки пола — q 2; днища — q 3; крышки — q 4; перегородок — q 5:

МДж/м2;

МДж/м2;

МДж/м2;

МДж/м2;

МДж/м2.

Л.3.8 Площадь поверхности ограждающих конструкций камер F 1, F 2,, F 3 и F 4 принимают из Л.1. Площадь поверхности перегородок вычисляют по геометрическим параметрам блока камер:

м2.

Л.3.9 По таблице 11.4 определяют (по интерполяции) значение коэффициента К к, учитывающего потери тепла с конденсатом:

Л.3.10 Непроизводительные удельные потери тепловой энергии вычисляют по формуле (11.3):

МДж/м3.

Л.3.11 Рассчитывают коэффициент полезного использования тепловой энергии по формуле (11.1):

Л.4 Требуется рассчитать тепловой баланс в блоке теплоизолированных камер при применении термосных режимов тепловой обработки изделий.

Л.4.1 Исходные данные аналогичны данным Л.2. Начальная температура бетона и форм t н = 18 °C. Температура разогрева бетона и форм t = 40 °С (принята по результатам расчета Л.2.

Л.4.2 По таблице 11.1 определяют расход тепловой энергии на разогрев бетона при начальной температуре 15 °С: Q п 1 = 52 МДж/м3.

Л.4.3 Удельную массу металла в камере, приходящуюся на 1 м3 бетона, принимают из Л.3: m м у = 3,82 т/м3.

Л.4.4 По таблице 11.5 определяют (по линейной интерполяции) расход полезной тепловой энергии на разогрев металла при начальной температуре бетона 15 °С:

МДж/м3.

Л.4.5 Рассчитывают коэффициент Кt н, учитывающий влияние начальной температуры бетона по формуле (11.2):

Л.4.6 Рассчитывают полезный расход тепловой энергии на разогрев бетона и металла в камере:

МДж/м3.

Л.4.7 Термическое сопротивление утепленных наружных стен и перегородок камер принимают из Л.2:

м2·°С/Вт.

Л.4.8 Определяют поправочный коэффициент К к компонентам удельных потерь тепловой энергии на разогрев наружных стен и перегородок по таблице 11.7 (по интерполяции):

Л.4.9 Рассчитывают удельные потери тепловой энергии на разогрев и компенсацию потерь при остывании ограждающих конструкций камер (по таблицам 11.5 и 11.6) с учетом коэффициента К = 0,14:

— для наружных стен выше нулевой отметки пола — q 1 = 16,7 · 0,146 = 2,4 МДж/м2;

— для наружных стен ниже нулевой отметки пола — q 2 = 10,5 · 0,146 = 1,5 МДж/м2;

— для днища из керамзитобетонного
пустотного настила (по таблице 11.6) — q 3 = 9,2 МДж/м2;

— для крышек — q 4 = 5,9 МДж/м2;

— для перегородок — q 6 = 7,1 × 0,146 = 1,0 МДж/м2.

Л.4.10 По таблице 11.4 определяют значение коэффициента К к, учитывающего потери тепла
с конденсатом:

Л.4.11 Рассчитывают суммарные непроизводительные потери тепловой энергии по формуле (11.3):

МДж/м3.

Л.4.12 Рассчитывают коэффициент полезного использования тепловой энергии по формуле (11.1):


Библиография

 

[1] СН 513-79 Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях.

[2] Ахвердов И.Н. Высокопрочный бетон. — М., Госстройиздат, 1961.


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.005 сек.)