АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Критериальные уравнения конвективного теплообмена

Читайте также:
  1. Анализ общего решения дифференциального уравнения изгиба балки на упругом основании
  2. В виде уравнения характеристики крупности.
  3. Волновые уравнения
  4. Вывод основного уравнения МКТ
  5. ГЛАВА 1.8. УРАВНЕНИЯ АКТИВНЫХ АВТОНОМНЫХ ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИКОВ
  6. ГЛАВА1.7. УРАВНЕНИЯ ЧЕТЫРЕХПОЛЮСНИКА В ГИПЕРБОЛИЧЕСКИХ ФУНКЦИЯХ
  7. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ
  8. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ
  9. Дифференциальные уравнения конвективного теплообмена
  10. Дифференциальные уравнения первого порядка
  11. Дифференциальные уравнения с кусочными функциями
  12. Дробно-рациональные уравнения

Используя теорию подобия из системы дифференциальных уравнений 10.4, 10.9, 10.10 и 10.11 можно получить уравнение теплоотдачи (10.3) для конвективного теплообмена в случае отсутствия внутренних источников тепла в следующем критериальной форме:

Nu = f2(Х; Ф; X0; Y0; Z0; Re; Gr; Pr), (10.12)

где: X0; Y0; Z0 – безразмерные координаты;
Nu = α ·l0/λ - критерий Нуссельта (безразмерный коэффициент теплоотдачи), характеризует теплообмен между поверхностью стенки и жидкостью (газом);
Re = w·l0/ν - критерий Рейнольдса, характеризует соотношение сил инерции и вязкости и определяет характер течения жидкости (газа);
Gr = (β·g·l03·Δt)/ν2 - критерий Грасгофа, характеризует подьемную силу, возникающую в жидкости (газе) вследствие разности плотностей;
Pr = ν/ а = (μ·cp)/λ - критерий Прандтля, характеризует физические свойства жидкости (газа);
l0 – определяющий размер (длина, высота, диаметр).

Расчетные формулы конвективного теплообмена.

Приведем некоторые основные расчетные формулы конвективного теплообмена (академика М.А.Михеева), которые даны для средних значений коэффициентов теплоотдачи по поверхности стенки.

  1. Свободная конвекция в неограниченном пространстве.


а). Горизонтальная труба диаметром d при 103<(Gr· · Pr)жd <108.

Nuжdср. = 0,5·(Grжd ·Pr ж)0,25 (Pr ж/Prст)0,25. (10.13)

б). Вертикальная труба и пластина:
1). ламинарное течение - 103<(Gr
· Pr)ж <109:

Nuжdср. = 0,75· (Grжd ·Pr ж)0,25·(Pr ж/Prст)0,25. (10.14)

2). турбулентное течение - (Gr · Pr)ж > 109:

Nuжdср. = 0,15· (Grжd ·Pr ж)0,33 ·(Pr ж/Prст)0,25. (10.15)

Здесь значения Grжd и Pr ж берутся при температуре жидкости (газа), а Prст при температуре поверхности стенки.
Для воздуха Pr ж/Prст = 1 и формулы (10.13-10.15) упрощаются.
2. Вынужденная конвекция.
Режим течения определяется по величине Re.
а). Течение жидкости в гладких трубах круглого сечения.
1). ламинарное течение – Re < 2100

Nuжdср. = 0,15·Reжd0,33·Prж0,33·(Grжd·Prж)0,1·(Prж/Prст)0,25·εl , (10.16)

где εl - коэффициент, учитывающий изменение среднего коэффициента теплоотдачи по длине трубы и зависит от отношения длины трубы к его диаметру (l/d). Значения этого коэффициента представлена в таблице 10.1.
Таблица 10.1.
Значение εl при ламинарном режиме.

l/d                  
εl 1,9 1,7 1,44 1,28 1,18 1,13 1,05 1,02 1,0


2). переходной режим – 2100 < Re < 104

Nuжdср. = К0·Prж0,43·(Prж/Prст)0,25·εl . (10.17)

Коэффициент К0 зависит от критерия Рейнольдса Re и представлена в таблице 10.2.
Таблица 10.2.
Значение К0.

Re?104 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5            
К0 1,9 2,2 3,3 3,8 4,4 6,0 10,3 15,5 19,5 27,0 33,3


3). турбулентное течение – Re = 104

Nuжdср. = 0,021· Reжd0,8·Prж0,43· (Prж/Prст)0,25·εl . (10.18)

Таблица 10.3.
Значение εl при турбулентном режиме.

l/d  
  Re = 2·103 Re = 2·104 Re = 2·105
  1,9 1,51 1,28
  1,70 1,40 1,22
  1,44 1,27 1,15
  1,28 1,18 1,10
  1,18 1,13 1,08
  1,13 1,11 1,06
  1,05 1,05 1,03
  1,02 1,02 1,02
  1,00 1,00 1,00


б).Обтекание горизонтальной поверхности.
1). ламинарное течение – Re < 4
· 104

Nuжdср. = 0,66·Reжd0,5·Prж0,33 ·(Prж/Prст)0,25. (10.19)

2). турбулентное течение Re > 4 · 104

Nuжdср. = 0,037·Reжd0,5·Prж0,33 ·(Prж/Prст)0,25. (10.20)

в). Поперечное обтекание одиночной трубы (угол атаки j = 900).
1). при Reжd = 5 - 103

Nuжdср. = 0,57·Reж0,5·Prж0,38 ·(Prж/Prст)0,25. (10.21)

2). при Reжd = 103 - 2 · 105

Nuжdср. = 0,25 ·Reж0,6·Prж0,38 ·(Prж/Prст)0,25. (10.22)

 


Тема 11. Тепловое излучение.


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.006 сек.)