АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Перевірка остійності судна

Читайте также:
  1. I. Оцінка викладацької діяльності вчителя щодо стимулювання пізнавальної самостійності учнів
  2. II. Перевірка виконання домашнього завдання.
  3. II. Перевірка домашнього завдання.
  4. IX. Предполетный досмотр грузов, почты и бортовых запасов воздушного судна
  5. Аудиторська перевірка. Інші форми контролю в AT
  6. Виїзна документальна перевірка податкових декларацій платників ПДВ здійснюється
  7. Глава 8. Аренда судна
  8. Екстрадиційна перевірка здійснюється протягом шістдесяти днів. Цей строк може бути продовжено відповідним центральним органом України.
  9. Етап 1. Перевірка залежності прискорення від сили при сталій масі системи
  10. Етап 2. Перевірка залежності прискорення від маси за умови того, що на систему діє одна й та сама результуюча сила
  11. Завершальний етап процесу дослідження - Перевірка, затвердження і упровадження результатів аналітичної роботи.
  12. На суднах далекого плавання основною додатковою послугою є

Регістр судноплавства та ІМО висувають певні вимоги до остійності морських транспортних суден. Перевірка виконання цих вимог є обов 'язковою при складанні вантажного плану перед виходом в рейс.

1)Вимоги ІМО до остійності завантаженого судна:

¾ площа ДСО при куті крену до 30º, м рад ≥ 0,055;

¾ площа ДСО при куті крену до 40º, м рад ≥ 0,09;

¾ площа ДСО між кутами 30º і 40º, м рад ≥ 0,03;

¾ найбільше плече статичної остійності (lmax), м ≥ 0,2;

¾ кут крену (Ѳmax), що відповідає максимуму ДСО, º ≥ 30;

¾ виправлена метацентрична висота (h), м ≥ 0,15;

¾ критерій погоди (К) ≥ 1;

¾ кут заходу (Өз) ДСО, º ˃60.

2)Розподіл судових запасів та вантажів:

Таблиця 6 – Розподіл суднових запасів на відхід

Вид запасів і найменування цистерн Місткість приміщ., т Маса запасів, Рі, т Плече, м Момент, тм
x z Мх= Р×x Мz= Р×z
Паливо  
Танк № 25 37,7 13,4 -56,72 4,32 -760,05 57,89
Всього палива 13,4 -56,72 4,32 -760,05 57,89
Масло  
Цистерна № 30 5,6 0,6 -51 4,24 -30,60 2,54
Всього масла 0,6 -51 4,24 -30,60 2,54
Прісна вода  
Цист. води № 52 16,6 0,7 -60,60 6,73 -42,42 4,71
Всього прісної води 0,7 -60,60 6,73 -42,42 4,71
Екіпаж, провізія 0,86 -49,50 13,50 -42,57 11,61
Всього 15,6 -56,27 4,93 -875,64 76,75

Для розрахунку плечей x і z спершу переводимо маси палива, масла та прісної води в об’єми за допомогою формули:

V = m/ρ,

де m – маса запасу (т),

ρ – густина запасу (т/м3).

Vпаливо = 13,4/0,860 = 15,58 м3

Vмасло = 0,6/0,900 = 0,67 м3

Vвода = 0,7/1 = 0,7 м3

Входимо в таблиці характеристик цистерн з об’ємами запасів і за допомогою формули лінійної інтерполяції знаходимо плечі x та z. Данні вносимо в Табл.6

Аналогічно робимо розрахунок об’ємів запасів, що залишилися на прихід, та входимо в таблиці характеристик цистерн з новими значеннями і знаходимо плечі.

Vпаливо = 1,8/0,860 = 2,09 м3

Vмасло = 0/0,900 = 0,00 м3

Vвода = 0,45/1 = 0,45 м3

Отримані данні вносимо в Табл.7.

Таблиця 7 – Розподіл суднових запасів на прихід

Вид запасів і найменування цистерн Місткість приміщ., т Маса запасів, Рі, т Плече, м Момент, тм
x z Мх= Р×x Мz= Р×z
Паливо  
Танк № 25 37,7 1,8 -55,99 3,59 -100,78 6,46
Всього палива 1,8 -55,99 3,59 -100,78 6,46
Масло  
Цистерна № 30 5,6   -51,60 4,10 0,00 0,00
Всього масла   -51,60 4,10 0,00 0,00
Прісна вода  
Цист. води № 52 16,6 0,45 -60,93 6,70 -27,42 3,02
Всього прісної води 0,45 -60,93 6,70 -27,42 3,02
Екіпаж, провізія 0,83 -49,50 13,50 -41,09 11,21
Всього 3,1 -54,96 6,71 -169,29 20,68

3)Розрахунок поправок вільної поверхні рідких запасів на відхід:

Для розрахунку поправки на вільні поверхні (δh) використовуємо формулу:

δh = = ,

де ρрід – густина рідини в цистерні (т/м3),

Ii – момент інерції відносно осі х (м4),

Δ – водотоннажність (т).

δhпаливо = = 0,002 м

δhмасло = = 0,00008 м

δhвода = = 0,001 м

δhзаг = 0,002+0,00008+0,001 = 0,0036 м

4)Розрахунок поправок вільної поверхні рідких запасів на прихід:

δhпаливо = = 0,0007 м

δhмасло = = 0,0 м

δhвода = = 0,0009 м

δhзаг= 0,0007+0+0,0009 = 0,0017 м

 

Таблиця 8 – Розподіл вантажів на відхід

Назва вантажного приміщення Найменування вантажу Маса вантажів,Qі, т Плече, м Момент, тм
x z Мх = Q×x Мz=Q×z
Судно порожнєм     -7,27 6,15 -17157,20 14514,00
Трюм №1 сталь 1937,8 35,71 1,91 69198,97 3701,21
Трюм №2 сталь 2436,5 3,30 1,88 8040,31 4580,54
Трюм №3 сталь 1925,2 -29,10 1,90 -56022,73 3657,84
Всього вантажу 6299,4 3,37 1,90 21216,55 11939,58
всього запасів 15,6 -56,27 4,93 -875,64 76,75
судно після завантаження 8675,0 0,37 3,06 3183,71 26530,34
абсолютна сума моментів 151294,85

Для того,щоб знайти плечі x і z необхідно спершу перейти від масової кількості вантажу до об’ємної. Для цього використовуємо формулу:

V = m*УПО

V1 = 1937,8*0,34 = 658,85 м3

V2 = 2436,5*0,34 = 828,40 м3

V3 = 1925,2*0,34 = 654,56 м3

Після цього зі знайденими значеннями входимо в таблиці даних трюмів і за допомогою формули лінійної інтерполяції знаходимо відповідні значення плечей.

Плечі x і z судна після завантаження розраховуються за формулами:

Xg = = 0,37 м

Zg = = 3,06 м

Таблиця 9 - Розподіл вантажів на прихід

Назва вантажного приміщення Найменування вантажу Маса вантажів,Qі, т Плече, м Момент, тм
x z Мх = Q×x Мz = Q×z
Судно порожнєм     -7,27 6,15 -17157,20 14514,00
Трюм №1 сталь 1937,8 35,71 1,91 69198,97 3701,21
Трюм №2 сталь 2436,5 3,30 1,88 8040,31 4580,54
Трюм №3 сталь 1925,2 -29,10 1,90 -56022,73 3657,84
Всього вантажу 6299,4 3,37 1,90 21216,55 11939,58
всього запасів 3,1 -54,96 6,71 -169,29 20,68
судно після завантаження 8662,5 0,45 3,06 3890,07 26474,27
абсолютна сума моментів 150588,5

Аналогічно з Табл.8 розраховуємо Xg i Zg на прихід:

Xg = = 0,45 м

Zg = = 3,06 м

 

5)Параметри посадки судна на відхід:

Використовуючи водотонажність входимо в гідростатичні таблиці і визначаємо:

Осадка на міделі (Тм) = 4,86 м

Питомий диферентуючий момент на 1 см (Мпит) = 187 тм/см

Абсциса центру величини (Хс) = - 0,40 м

Апліката центру величини (Zc) = 2,53 м

Апліката поперечного метацентру(Zm) = 7,54 м

Визначаємо диферент судна, диферентуючий момент за допомогою формул:

Мдиф = Δ*(хg – хс),

де Мдиф – диферентуючий момент (тм),

Δ – водотоннажність (т),

Xg – абсциса центру ваги (м),

Xc – абсциса центру величини (м).

Мдиф = 8675*(0,37 – (-0,40)) = 8675*0,77= 6679,75 тм

d = ,

де d – диферент (м),

Мпит – питомий диферентуючий момент на 1 см (тм/см)

d = = 0,36 м

Визначаємо осадку носом (Тн) і осадку кормою(Тк) за допомогою формули:

Тн ≈ Тм + d/2

Тн= 4,86+0,36/2 = 4,86+0,18 = 5,04 м

Тк ≈ Тср – d/2

Тк= 4,86-0,36/2 = 4,86-0,18 = 4,68 м

Визначаємо метацентричну висоту (h) за формулою:

h=Zm-Zg

h =7,54-3,06 = 4,48 м

Визначаємо виправлену метацентричну висоту (hв) за формулою:

hв = h – δh

hв = 4,48 – 0,0036 = 4,4764 м

6)Параметри посадки судна на прихід:

Використовуючи водотонажність входимо в гідростатичні таблиці і визначаємо:

Осадка на міделі (Тм) = 4,85 м

Питомий диферентуючий момент на 1 см (Мпит) = 187 тм/см

Абсциса центру величини (Хс) = - 0,39 м

Апліката центру величини (Zc) = 2,52 м

Апліката поперечного метацентру(Zm) = 7,54 м

Визначаємо диферент судна, диферентуючий момент:

Мдиф = 8662,5*(0,45 – (-0,39)) = 8662,5*0,84= 7276,5 тм

d= = 0,39 м

Визначаємо осадку носом (Тн) і осадку кормою(Тк):

Тн=4,85+0,39/2 = 5,045 м

Тк=4,85-0,39/2 = 4,655 м

Визначаємо метацентричну висоту (h):

h=7,54-3,06 = 4,48 м

Визначаємо виправлену метацентричну висоту (hв):

hв = 4,48 – 0,0017 = 4,4783 м

Висновок: маємо диферент в ніс, що свідчить про те,що необхідно перемістити частину вантажу з трюму №1 в трюм №3, використавши вантажопідйомність трюму №3 на повну (2000 т), щоб змінити посадку судна і зменшити диферент в ніс максимально.

7)Розрахунок елементів ДСО:

Розраховуємо lст для кутів крену 5°,10°,15°,20°,30°,40°,50°,60°,70° і отримані дані вносимо в таблицю 10 – Елементи ДСО на відхід. Lст розраховується по формулі:

,

де lf – плече остійності форми (м)

lf знаходимо інтерполяцією із пантокарен.

Таблиця 10 – Елементи ДСО на відхід:

θ 10° 15° 20° 30° 40° 50° 60° 70°
0,655 1,314 1,947 2,508 3,655 4,628 5,15 5,362 5,34
sin θ 0,087 0,174 0,259 0,342 0,5 0,643 0,766 0,866 0,940
Zg*sinθ 0,267 0,531 0,792 1,0466 1,53 1,967 2,344 2,65 2,876
lст 0,388 0,783 1,155 1,461 2,125 2,661 2,806 2,712 2,465

За допомогою Табл. 10 будуємо ДСО судна. Діаграма приведена на Рис. 1 – Діаграма статичної остійності на відхід.

Аналогічно розраховуємо елементи ДСО на прихід і вносимо дані в Табл. 11 – Елементи ДСО на прихід.

Таблиця 11 – Елементи ДСО на прихід:

θ 10° 15° 20° 30° 40° 50° 60° 70°
0,655 1,314 1,947 2,510 3,657 4,631 5,152 5,363 5,341
sin θ 0,087 0,174 0,259 0,342 0,500 0,643 0,766 0,866 0,940
Zg*sinθ 0,267 0,531 0,792 1,047 1,530 1,967 2,344 2,650 2,875
lст 0,388 0,783 1,155 1,463 2,127 2,664 2,808 2,713 2,466

За допомогою Табл. 11 будуємо ДСО судна. Діаграма приведена на Рис. 2 – Діаграма статичної остійності на прихід.

8)Розрахунок елементів ДДО:

Для отримання площ ДСО на відхід при куті крену до 30°, до 40° і між кутами 30° і 40° будуємо ДДО, використовуючи формули:

ld10= = 0,0683 м

ld20= = 0,2642 м

ld30= = 0,5773 м

ld40= = 0,9951 м

ld50= = 1,4724 м

ld60= = 1,9541 м,

де - крок інтерполяції, що дорівнює 0,0873

За отриманими даними будуємо ДДО, що зображена на Рис.3 – Діаграма динамічної остійності на відхід.

Спираючись на ДДО робимо висновок про відповідні площі:

А0 - 30° = 0,577 м

А30°- 40° = 0,418 м

А0 - 40° = 0,995 м

Для отримання площ ДСО на прихід при куті крену до 30°, до 40° і між кутами 30° і 40° будуємо ДДО, використовуючи формули:

ld10= = 0,0683 м

ld20= = 0,2644 м

ld30= = 0,5778 м

ld40= = 0,9961 м

ld50= = 1,4738 м

ld60= = 1,9558 м,

За отриманими даними будуємо ДДО, що зображена на Рис.4 – Діаграма динамічної остійності на прихід.

Спираючись на ДДО робимо висновок про відповідні площі:

А0 - 30° = 0,578 м

А30°- 40° = 0,418 м

А0 - 40° = 0,996 м

9)Оцінка критерія погоди:

Спираючись на «криві для визначення критерія погоди»(Додаток 3) робимо висновок, що судно при даному типі загрузки є остійним і відповідає усім вимогам ІМО.

Таблиця 12 – Перевірка відповідності нормативам ІМО

Найменування величин Позна-чення Значення величин
нормативне прихід відхід
Площа ДСО при крені до 30°, м·рад А30 ³ 0,055 0,578 0,577
Площа ДСО при крені до 40°, м·рад А40 ³ 0,09 0,996 0,995
Площа ДСО між 30° і 40°, м·рад А30-40 ³ 0,03 0,418 0,418
Найбільше плече стат. остійності, м lmax ³ 0,2 2,8 2,8
Кут максимуму діаграми, ° qm ³ 30    
Виправлена метацентр. висота, м h ³ 0,15 4,4783 4,4764
Критерій погоди К ³ 1 >4 >4

 

Рисунок 5 – Схема вантажного плану судна

Трюм 3 СТАЛЬ 1925,2т Трюм 2 СТАЛЬ 2436,5 т Трюм 1 СТАЛЬ 1937,8 т
654,56 м3 828,4 м3 658,85 м3

 


1 | 2 | 3 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.016 сек.)