АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Внезапное сужение потока

Читайте также:
  1. ВВП и його розрахунок по методу потока видаткив.
  2. Виды движения жидкости. Элементы потока жидкости. Понятие расхода жидкости. Определение скорости осреднённой по живому сечению.
  3. Внезапное нашествие варваров, избиение нескольких святых иноков, пленение Феодула, сетование святого Нила в уединении и утешение его
  4. Внезапное расширение.
  5. Вычисление элементов свободной поверхности потока
  6. Гидравлические характеристики потока жидкости
  7. Гидравлические элементы потока.
  8. Документопоток. Типы документопотока. Стереотипные маршруты движения документов.
  9. Закономірність розсіювання-концентрації документів у документопотоках та масивах
  10. Кинематика потока при размываемых выходных руслах
  11. Контроль потока, надежность доставки, сокеты

 

Fc
F2
F1

Где

F1–площадь сечения канала перед узким сечением участка (отверстия), м2

F2 –площадь наиболее узкого сечения участка (отверстия), м2

ε – коэффициент сжатия принимается по таблице геометрических зависимостей Н. Е. Жуковского.

 

F2/F1 ε F2/F1 ε
0,01 0,611 0,6 0,662
0,1 0,612 0,7 0,687
0,2 0,616 0,8 0,722
0,3 0,622 0,9 0,781
0,4 0,633 1,0 1,0
0,5 0,644    

Отвод

Коэффициент местного сопротивления для отводастр 277 Идельчик

При шероховатости стенки ∆˃0 и при Re≥104

 

Где

K∆ - принимается по таблице

∆=∆/D0 R0/D0
0,5 – 0,55 Св. 0,55
Re
3×103 - 4×104 Св. 4×104 3×103 - 4×104 Св. 4×104 - 2×105 Св. 2×105
  1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
0 – 0,001 1,0 1+0,5×103×∆ 1,0 λ∆/λгл 1+∆×103
Св. 0,001 1,0 1,5 1,0 2,0 2,0

∆ -относительная шероховатость, мм

∆ - эквивалентная равномерно-зернистая шероховатость, мм (Источник стр 78 таблица)

λ∆ - (Идельчик стр. 63 п 19 и 86)

λгл – при турбулентном режиме

при (4000 ≤ Re ≤ 105)

 

при Re ˃ 4000 (Идельчик стр. 85)

 

KRe – значение по таблице

 

R0/D0 Re×10-5
0,1 0,14 0,2 0,3 0,4 0,6 0,8 1,0 1,4 2,0 3,0 4,0
0,5 - 0,55 1,4 1,33 1,26 1,19 1,14 1,09 1,06 1,04 1,0 1,0 1,0 1,0
0,55 – 0,7 1,67 1,58 1,49 1,4 1,34 1,26 1,21 1,19 1,17 1,14 1,06 1,0
˃ 0,7 2,0 1,89 1,77 1,64 1,56 1,46 1,38 1,3 1,15 1,02 1,0 1,0

 

ξм – коэффициент

 

А1=ƒ(δ) см. график или приближённо таблицу

 

δ⁰ До 70⁰ 90⁰ Св. 100⁰
А1 0,9×sin δ⁰ 1,0 0,7+0,35× δ⁰/90⁰

 

 

δ⁰                      
А1   0,31 0,45 0,6 0,78 0,9 1,0 1,13 1,2 1,28 1,4

 

B1=ƒ(R0/D0) см. график или приближённо

 

R0/D0 0,5 – 1,0 Св. 10
B1 0,21×(R0/D0)-2,5 0,21×(R0/D0)-0,5

 

 

R0/D0 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,25 1,5
B1 1,18 0,77 0,51 0,37 0,28 0,21 0,19 0,17

 

R0/D0 2,0 4,0 6,0 8,0       ˃40
B1 0,15 0,11 0,09 0,07 0,07 0,05 0,04 0,03

 

С1=ƒ(а0/b0) при круглом сечении С1 = 1,0

 

λ – коэффициент гидравлического трения (Идельчик, 1960 стр. 87-88)

Для расчёта коэффициента гидравлического трения λ (коэффициента Дарси) применяем формулу А. Д. Альтшуля (Идельчик, 1960)

Плавный поворот потока (отвод, закругленное колено)

(Идельчик, 1960 стр. 280)

 

Где

λк=ƒ(Re, R0/D0) см. таблицу

 

R0/D0 Re×10-3
0,4 0,6 0,8                    
3,0-3,2 0,34 0,26 0,22 0,19 0,12 0,078 0,063 0,058 0,055 0,05 0,048 0,046 0,044
3,8-4,0 0,3 0,23 0,19 0,17 0,11 0,07 0,06 0,055 0,052 0,047 0,045 0,044 0,042
4,3-4,5 0,28 0,22 0,18 0,16 0,1 0,065 0,056 0,052 0,049 0,045 0,043 0,041 0,04
5,0-8,0 0,26 0,2 0,16 0,14 0,09 0,06 0,052 0,049 0,047 0,043 0,042 0,04 0,038
10-15 0,24 0,18 0,15 0,13 0,08 0,055 0,043 0,04 0,038 0,034 0,033 0,03 0,028
20-25 0,22 0,16 0,14 0,12 0,075 0,048 0,04 0,037 0,035 0,03 0,029 0,027 0,026
30-50 0,2 0,15 0,13 0,11 0,07 0,045 0,038 0,035 0,028 0,028 0,027 0,025 0,023
˃50 0,18 0,135 0,105 0,09 0,052 0,04 0,035 0,032 0,025 0,025 0,023 0,022 0,02

Тройники

 

Для тройников при условиях Fб+Fп=Fcи при Fб+Fп>Fc, Fп=Fc

Коэффициент местного сопротивления тройника на разделение при турбулентном потоке вычисляется по формуле С. Р. Левина Идельчик п16(Идельчик, 1960)

Боковое ответвление

 

 

или

Где

K’б – коэффициент сжатия потока

Для тройников типа Fб+Fп>Fc, Fп=Fc величина А’принимается по таблице, а K’б принимается равным нулю.

Fб/Fc ≤0,35 >0,35
Qб/Qc ≤0,4 >0,4 ≤0,6 >0,6
A' 1,1-0,7×(Qб/Qc) 0,85 1,1-0,6×(Qб/Qc) 0,60

 

Для тройников типа Fб+Fп=Fc величина А’= 1.0, а K’б принимается по таблице.

α0 15,00 30,00 45,00 60,00 90,00
Кб' 0,04 0,16 0,36 0,64 1,00

 

Прямой проход

Для тройников типа Fб+Fп>Fc, Fп=Fc (в пределах wп/wc≤1.0)

 

Где

τп–коэффициент принимается по таблице

Fб/Fc ≤0,4 >0,4
Qб/Qc 0,0-1,0 ≤0,5 >0,5
τп 0,4 2×(2×Qб/Qc-1) 0,3×(2×Qб/Qc-1)

 

Или

ξс.п. – принимается по таблице

Qб/Qc
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Fб/Fc≤0,4; Qб/Qc=0-1,0
0,0 0,004 0,016 0,036 0,064 0,1 0,144 0,196 0,256 0,324 0,4
Fб/Fc˃0,4; Qб/Qc≤0,5
0,0 -0,016 -0,048 -0,072 -0,064 0,0 - - - - -
Fб/Fc˃0,4; Qб/Qc˃0,5
- - - - - 0,0 0,021 0,059 0,115 0,194 0,3

 

Для тройников типа Fб+Fп=Fc

ξс.п. – принимается по таблице

vп/vc α
15-60⁰ 90⁰
Fп/Fc
0,0-1,0 0,0-0,4 0,5 0,6 0,7 ≥0,8
0,0 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
0,1 0,81 0,81 0,81 0,81 0,81 0,81
0,2 0,64 0,64 0,64 0,64 0,64 0,64
0,3 0,50 0,50 0,52 0,52 0,50 0,50
0,4 0,36 0,36 0,40 0,38 0,37 0,36
0,5 0,25 0,25 0,30 0,28 0,27 0,25
0,6 0,16 0,16 0,23 0,20 0,18 0,16
0,8 0,04 0,04 0,17 0,10 0,07 0,04
1,0 0,00 0,00 0,20 0,10 0,05 0,00
1,2 0,07 0,07 0,36 0,21 0,14 0,07
1,4 0,39 0,39 0,79 0,59 0,39 -
1,6 0,90 0,90 1,40 1,16 - -
1,8 1,78 1,78 2,44 - - -
2,0 3,20 3,20 4,00 - - -

 

Коэффициент местного сопротивления тройника на слияние при турбулентном потоке вычисляется по формуле С. Р. Левина Идельчик п16

Боковое ответвление

или

Где

Kб – коэффициент сжатия потока

Для тройников типа Fб+Fп>Fc, Fп=Fc величина А при всех αпринимается по таблице, а Kб принимается равным нулю.

Fб/Fc ≤0,35 ˃0,35
Qб/Qc ≤1,0 ≤0,4 ˃0,4
A   0,9×(1-Qб/Qc) 0,55

 

Для тройников типа Fб+Fп=Fc величина А= 1.0, а Kб принимается по таблице.

α⁰ Fб/Fс
0,10 0,20 0,33 0,50
Kб Kб Kб Kб
  0,00 0,00 0,00 0,00
  0,00 0,00 0,00 0,00
  0,00 0,00 0,00 0,00
  0,00 0,00 0,00 0,10
  0,00 0,10 0,20 0,25

 

Прямой проход

Для тройников типа Fб+Fп>Fc, Fп=Fc

 

Где

K’п – принимается по таблице

Fб/Fc ≤0,35 ˃0,35
Qб/Qc 0,0-1,0 ≤0,6 ˃0,6
K’п 0,8×(Qб/Qc) 0,5 0,8×(Qб/Qc)

 

Для тройников типа Fб+Fп=Fc

или

K”п – принимается по таблице

α⁰ Fб/Fс
0,10 0,20 0,33 0,50
K”п K”п K”п K”п
  0,00 0,00 0,14 0,40
  0,00 0,00 0,17 0,35
  0,05 0,14 0,14 0,30
  0,00 0,00 0,10 0,25
  0,00 0,00 0,00 0,00

 

Коэффициенты сопротивления тройников, приведённые к средней скорости в сборном рукаве и в ответвлениях

 

Общий коэффициент сопротивления тройника, приведённый к кинетической энергии в сборном рукаве

 

Общие потери напора определяют путём суммирования потерь напора по длине и потерь местными сопротивлениями

 

или

 


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |

Поиск по сайту:

Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.014 сек.)