АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Выбор разъединителей на ВН и НН

Читайте также:
  1. А. Порядок работы при выборке по НКРЯ
  2. Абсолютная и относительная ограниченность ресурсов и проблема выбора. Кривая производственных возможностей
  3. Алгоритм выбора антибиотиков при остром бронхите
  4. Алгоритм выбора направления предпринимательской деятельности
  5. Альтернативный вопрос (вопрос выбора)
  6. Анализ факторов оказывающих влияние на выбор методов управления
  7. Борьба за выбор политического облика страны.1945-1948 гг.
  8. В ходе производства очной ставки возникают многочисленные проблемы. Существует проблема принятия решения о целесообразности проведения очной ставки и выбор момента ее проведения.
  9. В чем заключается противоречие между несмещенностью и эффективностью оценки? Выбор наилучшей оценки.
  10. Возможность альтернативного употребления ограниченных средств ставит перед людьми проблему рационального выбора.
  11. Вопрос 1. Технологический выбор в экономике и граница производственных возможностей. Кривая производственных возможностей и понятие альтернативной стоимости (графический анализ)
  12. Вопрос 13. Принципы формирования выборочных совокупностей.

 

Разъединителем называется аппарат, предназначенный для отключения и включения цепей высокого напряжения при отсутствии в них тока. Прежде чем оперировать разъединителем, цепь должна быть разомкнута с помощью выключателя. Однако допускается использовать разъединитель для производства некоторых операций, сопровождающихся включением и отключением небольших токов. Разрешается разъединителями включать и отключать нейтрали трансформаторов при отсутствии в сети замыканий на землю, зарядный ток шин и оборудования

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ  
всех напряжений (кроме конденсаторных батарей), а также включать и отключать обходные разъединители, если шунтируемый ими выключатель включён.

В ОРУ разъединителями горизонтально-поворотного типа и отделителями разрешается отключать намагничивающий ток трансформаторов и зарядный ток линий.

Разъединители выбираются по следующим условиям:

1 По номинальному напряжению: .

2 По току: .

3 По конструкции и роду установки.

Разъединители по числу полюсов могут быть одно- и трёхполюсные, по роду установки – для внутренних и наружных установок, по конструкции – рубящего,

поворотного, катящегося, подвесного и пантографического типа.

4 По электродинамической устойчивости: ,

где – предельный сквозной ток короткого замыкания (по каталогу).

5 По термической устойчивости: ,

где – тепловой импульс по расчёту, [кА2·с];

– предельный ток термической устойчивости, [кА];

– длительность протекания тока термической устойчивости.

(Л – 1 стр.324)

 

1 Сторона низкого напряжения

Составляем сравнительную таблицу расчетных и каталожных данных.

 

Сравнительная таблица. Таблица 4.2.1

Условие выбора Расчетные данные Каталожные данные
UC ≤ UНОМ UC = 10 кВ UНОМ = 10 кВ
IНОМ,РАСЧ ≤ IНОМ IMAX С = 1445,08 А IНОМ = 2000 А
iУ ≤ iПР.С iУ = 12,9 кА iПР.С = 80 кА
ВК ≤ IT2 ∙ tT ВК = 12,3 кА2∙с IT2 ∙ tT = 3969 кА2∙с

 

 

Выбираем разъединитель типа:

РВР (3) –10/4000

Разъединитель для внутренней установки рубящего типа трёхполюсный с UНОМ = 10 кВ, IНОМ =4000А

 

2 Сторона высокого напряжения

Составляем сравнительную таблицу расчетных и каталожных данных.

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
Сравнительная таблица. Таблица 4.2.2

Условие выбора Расчетные данные Каталожные данные
UC ≤ UНОМ UC = 110 кВ UНОМ = 110 кВ
IНОМ РАСЧ ≤ IНОМ IНОМ РАСЧ = 131,2 А IНОМ = 1000 А
iУ ≤ iПР.С iУ = 11,3 кА iПР.С =80 кА
ВК ≤ IT2 ∙ tT ВК = 10,6 кА2∙с IT2 ∙ tT = 2976.75 кА2∙с

 

 

Выбираем разъединитель типа:

РНД(З) – 110 / 1000

Разъединитель для наружной установки двухколонковый типа с заземляющим ножом с UНОМ =110 кВ, IНОМ =1000 А.

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
3.3 Выбор разрядников на ВН и НН

Разрядниками называют устройства, которые обеспечивают не только защиту изоляции от перенапряжений, но и гашение дуги сопровождающего тока в течение времени меньшего, чем время действия релейной защиты. Разрядники выбираются по следующему условию:

Для защиты от атмосферных перенапряжений изоляции электрооборудования неответственных подстанций небольшой мощности в сетях с любой системой заземления нейтралей при номинальном напряжении 10 кВ применяют облегчённые разрядники типа РВО-10У1 (разрядник вентильный, облегчённый, для работы в районах с умеренным климатом на открытом воздухе).

Для защиты от атмосферных перенапряжений подстанционного оборудования при номинальном напряжении 110 кВ применяют модернизированные разрядники типа РВС-110МУ1 (разрядник вентильный, станционный, модернизированный, для работы в районах с умеренным климатом на открытом воздухе).

(Л – 6 стр.364)

 

 

 

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ  
4 Выбор токоведущих частей

 

 

Основное электрооборудование электростанций и подстанций и электрические аппараты в их цепях (выключатели, разъединители, и т.д.) соединяются между собой проводниками разного типа, которые образуют токоведущие части электроустановок.

 

 

 

Выбор шин

 

В ЗРУ 6-10 кВ ошиновка и сборные шины выполняются жёсткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за высокой их стоимости не применяются даже при больших токах нагрузки. При токах до 3000 А применяют одно- и двухполосные шины. При больших расчётных токах от 3000 до 5000 А рекомендуются шины коробчатого сечения, т.к. при этом обеспечиваются наименьшие добавочные потери как от поверхностного эффекта, так и от эффекта близости при наилучших условиях охлаждения. Сборные шины и ответвления от них к электрическим аппаратам (ошиновка) 6-10 кВ крепятся на опорных фарфоровых изоляторах. Соединение шин по длине обычно выполняется сваркой. Различают следующее расположение шин:

а) горизонтальное;

б) вертикальное;

в) по вершинам треугольника.

Сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, поэтому сечение шин выбирают по допустимому току.

,

где – допустимый ток на шинах выбранного сечения,

– расчётный ток, по которому выбраны аппараты в этом присоединении (максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима), [кА];

 

, (4.1.1)

 

где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А];

– номинальное напряжение сети.

Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании.

 

Проверка термической стойкости жёсткости шин сводится к определению допустимого по условиям нагрева токами короткого замыкания сечения и сопоставления его с выбранным.

,

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [мм2];

– сечение выбранных шин, [мм2].

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
, (4.1.2)

 

где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];

С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника. Принимается по таблице №10 (стр.72).

Проверка шин на механическую прочность.

Механический расчёт однополосных шин (прямоугольного сечения) при расположении фаз в одной плоскости.

Максимальное расчётное напряжение в материале шин [МПа] определяется по следующей формуле:

 

, (4.1.3)

 

где – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, [А];

– расстояние (пролёт) между осями изоляторов вдоль фазы, [м];

– расстояние между осями шин смежных фаз, [м]. Принимается не менее при расположении шин на ребро и не менее при расположении шин плашмя (при этом и должны быть выражены в метрах).

– момент сопротивления шин, [см3].

При расположении шин плашмя:

 

. (4.1.4)

 

Размеры bи hберутся в сантиметрах.

При расположении шин на ребро:

 

. (4.1.5)

 

Размеры bи hберутся в сантиметрах.

Для обеспечения механической прочности шин при токах короткого замыкания расчётное напряжение в материале шин не должно превышать допустимого.

Шины механически прочны, если

,

где – допустимое механическое напряжение в материале шин, [МПа]. Принимается по таблице №9 (стр.44) в зависимости от материала шин.

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
Механический расчёт шин коробчатого сечения.

Для коробчатых шин суммарное механическое напряжение складывается из двух напряжений: от взаимодействия швеллеров одной фазы и от взаимодействия фаз :

 

; (4.1.6)

 

Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчёт производится без учёта колебательного процесса в технической конструкции.

Считается, что швеллеры шин соединены между собой по всей длине сварным швом.

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз определяется с учётом расположения шин.

Если шины расположены в горизонтальной плоскости

, (4.1.7)

 

где – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, [А];

l – расстояние (пролёт) между осями изоляторов вдоль фазы, [м];

– расстояние между осями шин смежных фаз, [м]. Принимается для коробчатых шин не менее .

– момент сопротивления, [см3]. Берётся из справочника.

Если шины расположены в вертикальной плоскости

 

(4.1.8)

 

Если шины расположены в вершинах прямоугольного треугольника

(4.1.9)

Сила взаимодействия между швеллерами, составляющими шину коробчатого профиля (для всех случаев расположения) определяется:

 

(4.1.10)

 

Напряжение в материале и от действия силы определяется по формуле:

 

, (4.1.11)

 

где – расстояние между прокладками, [м].

Шины механически прочны, если

 

, (4.1.12)

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ  
где – допустимое механическое напряжение в материале шин, [МПа]. Принимается по таблице №9 (стр.44) в зависимости от материала шин.

Усилие между швеллерами значительно и может привести к их схлёстыванию. Чтобы предупредить это, между швеллерами через промежутки устанавливают прокладки.

Максимально допустимое расстояние между прокладками

 

(4.1.13)

 

Если условие выполняется, то в пролёте прокладок не требуется и принимается равным . В противном случае число прокладок определяется по формуле и округляется до целого числа.

(4.1.14)

 

определяется по формуле

(4.1.15)

(Л – 1 стр.264)

 

При токах до 3000 А применяют одно- и двухполосные шины.

l = 1,5 м.

Сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, поэтому сечение шин выбирают по допустимому току.

,

где – допустимый ток на шинах выбранного сечения,

– расчётный ток, по которому выбраны аппараты в этом присоединении (максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима), [кА].

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
; (4.1.1)

 

= 25000/ *10= 1443,41 А.

 

По справочнику принимаем алюминиевые шины поперечного сечения с = =2670 А, = 695 мм2.

h = 75 мм; с = 5,5 мм; b = 35 мм;

Рисунок 4.1- сечение шины.

 

Проверка шин на механическую прочность

Шины механически прочны, если:

δрасч.≤ δдоп;

где δдоп – допустимое механическое напряжение в материале шин,(МПа).

А для алюминиевых шин δдоп = 70 МПа.

Для коробчатых шин суммарное механическое напряжение складывается из двух напряжений: от взаимодействия швеллеров одной фазы δп, и от взаимодействия фаз δф:

Если шины расположены в горизонтальном положении

 

 

где iy – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, (А)

l - пролёт между осями изоляторов вдоль фазы,(м)

α – расстояние между осями шин смежных фаз,(м)

Wyo-yo - момент сопративления, (см³) Wyo-yo =58 см³

 

. α=0,13+0,1=023м

 

Сила взаимодействия между швеллерами, составляющими шину коробчатого профиля (для всех случаев расположения) определяется:

(4.1.10)

 

где iy – ударный ток трёхфазного короткого замыкания,

 

Н/м

 

Максимальное допустимое расстояние между прокладками

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ  

 

(4.1.13)

 

где – момент сопротивления одной полосы, [см3]. = 3,17 см3

l max=√12(80 – 9,3)3,17/1,1= 10,1 м

 

lп max = 3,17 > l = 1,5.

Следовательно в пролёте прокладок не требуется и принимается равным . l =1,5

 

Напряжение в материале и от действия силы определяется по формуле:

 

;

 

где – расстояние между прокладками, [м].

– момент сопротивления одной полосы, [см3].

 

δп =1,1 * 49,4²/12*3,17=70,5 МПа.

 

Шины механически прочны, если:

 

 

δрасч = 9,3 + 70,5=79,8 МПа

 

δрасч = 22,3 МПа < = 80 МПа;

 

Выбранные шины по механической прочности проходят.

Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании.

Проверка термической стойкости жёсткости шин сводится к определению допустимого по условиям нагрева токами короткого замыкания сечения и сопоставления его с выбранным.

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
,

где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [мм2];

– сечение выбранных шин, [мм2].

 

, (4.1.2)

 

gmin = =373,8 мм2;

 

где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];

С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника. Принимается по таблице №10 (стр.72).

А для алюминиевых шин С = 88 Ас/мм2.

= 373.8 мм2.

= 373.8 мм2 < = 695 мм2.

Таким образом, выбранные шины термически устойчивы.

 

Составляем таблицу расчетных и каталожных данных.

 

Расчетные и каталожные данные. Таблица 4.1.1

Условие выбора Расчетные данные Каталожные данные
IНОМ РАСЧ ≤ IДОП IНОМ РАСЧ = 1445,08 А IДОП = 2670 А
δРАСЧ ≤ δДОП δРАСЧ = 79,8 МПа δДОП = 80 МПа
gMIN ≤ gВЫБ gMIN = 373,8 мм2 gВЫБ = 695 мм2

 

 

4.2 Выбор изоляторов

 

В распределительных устройствах шины крепятся на опорных, проходных и подвесных, выбор которых производится по следующим условиям:

1 По напряжению: ,

где – номинальное напряжение сети на стороне НН, [кВ];

– номинальное напряжение изолятора, [кВ].

2

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ  
По допустимой нагрузке:

,

где – сила, действующая на изолятор, [Н];

– допустимая нагрузка на головку изолятора, [Н].

,

где – разрушающая нагрузка на изгиб, [кВ·А].

Расчётная сила при горизонтальном или вертикальном расположении изоляторов всех фаз, [Н]:

 

, (4.2.1)

 

где – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, [А];

l – расстояние (пролёт) между осями изоляторов вдоль фазы, [м];

– расстояние между осями шин смежных фаз, [м];

–поправочный коэффициент на высоту шин.

При расположении прямоугольных шин на изоляторах на ребро

, (4.2.2)

где – высота изолятора, [м];

b, h – соответственно толіина и высота шин, [мм].

При расположении прямоугоьных шин на изоляторах плашмя

.

Для шин поперечного сечения

 

; (4.2.3)

 

где с, а – соответственно толщина и высота швеллера шин, [м].

Расчётная сила при расположении коробчатых шин в вершинах прямоугольного треугольника

 

; (4.2.4)

 

Проходные изоляторы выбираются:

1. По напряжению: ;

2. По номинальному току:

,

где – расчётный ток, по которому выбраны аппараты в этом присоединении, [А];

– номинальный ток изолятора, [А].

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
, (4.2.5)

 

где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А].

3. По допустимой нагрузке:

 

;

 

Допустимая нагрузка на головку изолятора, [Н]:

 

; (4.2.6)

 

Для проходных изоляторов при расположении шин в одной плоскости расчётная сила, [Н]:

; (4.2.7)

Для проходных изоляторов при расположении коробчатых шин в вершинах прямоугольного треугольника

 

; (4.2.8)

 

(Л – 1 стр.275)

Выбираем изолятор марки ОФ – 10 – 2000 – опорный фарфоровый изолятордля внутренней установки с UНОМ = 10 кВ, НИЗ = 210 мм, FРАСЧ = 20 кН.

Определяем поправку на высоту коробчатых шин.

 

; (4.2.3)

 

= 1,18.

 

 

Расчётная сила при горизонтальном или вертикальном расположении изоляторов всех фаз, [Н]:

 

; (4.2.7)

 

 

FРАСЧ = 679,04 Н < FДОП = 0,6 · 20000Н = 12000Н.

Поэтому изолятор марки ОФ – 10 – 2000кв проходит по механической прочности.

Составляем таблицу расчетных и каталожных данных.

 

Расчетные и каталожные данные. Таблица 4.2.1

Условие выбора Расчетные данные Каталожные данные
UC ≤ UНОМ UC = 10 кВ UНОМ = 10 кВ
FРАСЧ ≤ FДОП FРАСЧ = 679,04к Н FДОП =12000 кН

 

 

Проходные изоляторы выбираются:

1 По напряжению: ;

2 По номинальному току:

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ  

 

 

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
11.43 01 03.00 ПЗ    
4.3 Выбор кабелей

 

Кабели широко применяются в электроустановках. Потребители 6-10 кВ, как правило, получают питание по кабельным линиям. Чтобы обеспечить пожарную безопасность в производственных помещениях ТЭС и АЭС рекомендуется применять кабели, у которых оболочка, изоляция и покровы выполнены из невоспламеняющихся материалов, например, из самозатухающего полиэтилена или поливинилхлоридного пластика.

Марки кабелей, рекомендуемые для прокладки в земле и в воздухе. Таблица 4.3.1

Область применения С бумажной пропитанной изоляцией С пластмассовой и резиновой изоляцией
В земле, со средней коррозийной активностью ААШв, ААШп, ААПл АПвБбШв, АВБбШв
В туннелях, каналах, производственных помещениях – сырых     ААШв, ААБлГ     АВВБГ, АВРБГ
– сухих ААГ, ААШв, ААБвГ АВВГ, АВРГ
– сырых с высокой коррозийной активностью ААШв, ААБвГ АВБбШв, АПАшв
– пожароопасных ААГ, ААШв АВВГ, АВРГ

 

(Л – 2 стр.250)

 

Марки кабелей приведены по ГОСТ 7.006-72.

Допустимые токи кабелей с пластмассовой изоляцией на напряжение 6-10 кВ принимаются такими же, как и кабелей с бумажной изоляцией.

Кабели выбираются:

1 По конструкции;

2 По напряжению: ,

где – напряжение сети на стороне низкого напряжения, [кВ];

– номинальное напряжение кабеля, [кВ].

3 По экономической плотности тока:

 

 

где – максимальный рабочий ток нормального режима без перегрузки, [А];

– экономическое сечение проводника (сечение, при котором обеспечиваются наименьшие приведённые затраты), [мм2];

– экономическая плотность тока, [А/мм2], которая зависит от продолжительности использования максимума нагрузки, вида изоляции и материала проводника. Принимается по таблице №8 (стр.44).

 

где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А];

– число присоединений на стороне низкого напряжения для одного трансформатора.

3 По допустимому току:

,

где – допустимый ток кабеля, [А].

Если условия прокладки кабелей отличаются от условий нормальной среды или в одной траншее проложено несколько параллельных кабелей, то условие примет вид:

,

где – поправочный коэффициент на число рядом проложенных в земле кабелей. Принимается по таблице №6 (стр.69);

– поправочный коэффициент на температуру. Этим коэффициентом можно пренебречь.

Выбранные по нормальному режиму кабели проверяются по следующим условиям:

1 По условию нагрева при работе с перегрузкой в послеаварийном режиме:

,

где К – допустимый коэффициент перегрузки кабеля в послеаварийном режиме;

;

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
16.43 01 03.00 ПЗ    

– ток в кабеле в послеаварийном режиме, [А];

 

; (4.3.3)

 

2 По условию термической устойчивости при коротком замыкании:

,

где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [м];

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
16.43 01 03.00 ПЗ    

, (4.3.4)

 

где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];

С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника. Принимается по таблице №10 (стр.45).

(Л – 2 стр.249, Л – 1 стр.286)

Выбираем кабель на НН по следующим условиям:

 

1 Выбираем трехжильный кабель марки ААШВ с алюминиевой оболочкой, алюминиевыми жилами, шланговый с виниловой изоляцией, т.к. кабели данной марки получили наибольшее применение для прокладки в земле при напряжении до 10 кВ.

 

2 По напряжению: ,

где – напряжение сети на стороне низкого напряжения, [кВ];

– номинальное напряжение кабеля, [кВ].

Выбираем кабель марки ААШВ с UНОМ = 10 кВ.

 

3 По экономической плотности тока:

;

где – экономическое сечение проводника (сечение, при котором обеспечиваются наименьшие приведённые затраты), [мм2];

– максимальный рабочий ток нормального режима без перегрузки, [А];

– экономическая плотность тока, [А/мм2].

Для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами при TMAX выше 5000 часов (т.к. завод работает с равномерным графиком нагрузки) принимаем равным 1,6 А/мм2.

 

, (4.3.2)

 

,

 

где – номинальная мощность трансформатора, [кВ·А];

nлэп – число присоединений на стороне низкого напряжения для одного трансформатора.

 

, (4.3.1)

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
16.43 01 03.00 ПЗ    

= 0,48/1,2 = 0,4 мм2

 

Принимаем два параллельно проложенных кабеля марки ААШВ 10(3x355) с

IДОП = 930 А.

 

4 По допустимому току

;

где – допустимый ток кабеля, [А].

Т.к. используется два параллельных кабеля, то условие примет вид:

где – поправочный коэффициент. Принимаем

= 0,9 К2=1,3

480 < 3*930= 2790 А.

Выбранный кабель по данному условию подходит.

 

5 По условию нагрева при работе с перегрузкой в послеаварийном режиме:

,

где К – допустимый коэффициент перегрузки кабеля в послеаварийном режиме;

– ток в кабеле в послеаварийном режиме, [А];

 

; (4.3.3)

 

 

930 · 0,9 ∙ 1,3 = 1088,1 А > 0,96 А;

Выбранный кабель по данному условию проходит.Оконяательно принимаем кабель марки ААШВ 10(3*185)мм2 =(3*310)930А

 

6 По условию термической устойчивости при коротком замыкании:

,

где – допустимое сечение по условию нагрева токами короткого замыкания, [м];

 

,

 

 

где – расчётный тепловой импульс короткого замыкания, [кА2·с];

С – коэффициент, зависящий от вида и материала проводника.

Для кабелей 10 кВ с бумажной изоляцией и алюминиевыми сплошными

жилами С = 94 А∙с2/мм2.

Изм.  
Лист  
№ докум.  
Подп.  
Дата
Лист ист
 
16.43 01 03.00 ПЗ  

 

, (4.3.4)

 

мм²

 

=622,7 мм2 < = 930 мм2.

Выбранный кабель по данному условию проходит.

 

Окончательно принимаем два параллельно проложенных кабеля марки ААШВ 10(3x185) с IДОП = 930 А.

 

Условия выбора Расчётный данные Каталожные данные
К ∙ К1 ∙ К2 ∙ IДОП ≥ IПАР К ∙ К1 ∙ К2 ∙ IДОП=1088,1 А IПАР =960 А
g min ≤ gвыбр g min =622,7мм² gвыбр=930 мм2

 

 

 

Релейная защита – это специальное устройство, которое состоит из реле и других аппаратов отключения повреждённой части установки или подающих сигнал о нарушении нормальной работы установки или сети. Назначением релейной защиты является выявление места возникновения короткого замыкания и быстрое автоматическое отключение выключателем повреждённого оборудования или участка сети от остальной части электроустановки или сети, а также выявление нарушения нормальных режимов работы оборудования и подача предупредительного сигнала обслуживающему персоналу или отключение оборудования с выдержкой времени.

К релейной защите предъявляются следующие требования:

1 Быстродействие.

2 Селективность (избирательность) – необходимость отключения только повреждённого участка установки. Избирательность определяется выдержкой времени действия защиты или током срабатывания.

3 Чувствительность.

4 Надёжность.

 

 

 

 


1 | 2 | 3 | 4 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.124 сек.)