АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПОТЕНЦИАЛА УЗЛА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ РЕКТИФИКАЦИИ БУТАН-БУТИЛЕН-БУТАДИЕНОВОЙ ФРАКЦИИ

Читайте также:
  1. I. Определение жестокого обращения с детьми.
  2. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДМЕТА МАТЕМАТИКИ, СВЯЗЬ С ДРУГИМИ НАУКАМИ И ТЕХНИКОЙ
  3. T.5 Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров
  4. T.5. Определение нормальной скорости распространения пламени и термодинамических параметров.
  5. V. Определение классов
  6. V. Определение основных параметров шахтного поля
  7. V.2 Определение величин удельных ЭДС.
  8. VI. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ПЕРВЕНСТВА
  9. VI. Определение учебной нагрузки педагогических работников, отнесенных к профессорско-преподавательскому составу, и основания ее изменения
  10. VII. Определение установившихся скоростей поезда рассчитанной массы на прямом горизонтальном участке пути при работе электровоза на ходовых позициях.
  11. XI. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОБЕДИТЕЛЕЙ И ПРИЗЕРОВ
  12. А Определение годовых амортизационных отчислений различными способами

Разработка технологического процесса, ее аппаратурное оформление, выбор типа отключающих устройств, средств контроля, управление и противоаварийной защиты при обоснованной технологической целесообразности должны обеспечивать минимальный уровень взрывоопасности технологических блоков, входящих в эту систему .

Проектной организацией для каждого технологического блока производится оценка энергетического уровня и определяется расчетом категории ее взрывоопасности. Дается обоснование эффективности и надежности мер и технических средств защиты, их способности обеспечивать взрывобезопасность данного блока и в целом всей технологической системы.

Технологический блок №1

1. Исходные данные.

1.1. Состав и границы блока.

Колонна Д-409, кипятильник Е-426 А/В, дефлегматор Е-427, флегмовая емкость F-432, насосы Р-425 А/В, Р-426 А/В.

Границами являются:

- регулирующий клапан поз.LCV-401, установленный на трубопроводе кубовых колонн Д-409 – бутан –бутиленовой фракции, подаваемой насосом Р-425 А/В на колонну Д-410;

- регулирующий клапан поз. FCV –404 на линии бутан-бутилен-бутадиеновой фракции на д-401.

1.2 Аварийные ситуации:

- разгерметизация в узле подачи питания исходной бутан-бутилен-бутадиеновой фракции на колонну Д-409 (№1);

- разгерметизация в области паро-газовой части колонны Д-409 (№2);

- разгерметизация в области жидкой фазы куба колонны (№3);

- разгерметизация на всосе насоса флегмового насоса Р-426 А/В (№4).

2. Методика решения .

2.1. Общий объем системы:

(3.1)

где - коэффициент от объема аппарата ( =1,2).

(3.2)

(3.3)

(3.4)

2.2.Определение абсолютного значения энергетического потенциала взрывоопасности:

(3.5)

2.2.1. К данному узлу из расчета исключена.

Энергия адиабатического расширения и сгорания парогазовой среды:

, (3.6)

где , - принимается по табл. 3.2 «Рекомендаций», - удельная теплота сгорания парогазовой фазы ( = =45110 кДж/кг).

2.2.2. Энергия сгорания парогазовых сред, поступающих к разгерметизированному участку из смежной аппаратуры:

, (3.7)

где - количество исходной бутан-бутилен-бутадиеновой фракции, уходящей из системы на колонку Д - 401 за время 2 мин.:

= , (3.8)

где =55734 кг/ч.

2.2.3. Энергия вынесенной из аппаратуры и трубопроводов испарившейся жидкости рассматривается применительно к аварийным ситуациям питания.

а) Для аварийной ситуации №1

, (3.9)

где - количество жидкости, пролившейся из блока,

= , (3.10)

где =0,0004 кг/кДж – коэффициент выноса и диспергирования в окружающей среде жидкости; =2,51 кДж/кг – теплоемкость жидкости:

. (3.11)

Количество жидкости из трубопровода питания:

= , (3.12)

где =2,56 кДж/т.

Количество жидкости, поступающей в блок за 2 минуты:

= . (3.13)

где =75696 кг/ч.

б) Для аварийной ситуации №2- разгерметизация в области парогазовой части колонны.

Количество жидкости из аппаратов и трубопроводов определяется количеством жидкости, находящейся в момент аварий в системе и количеством поступающей в колонну бутан-бутилен-бутадиеновой фракции за время до закрытия регулирующего клапана поз.FCV-402.

. (3.14)

. (3.15)

в) Для аварийной ситуации №3 – разгерметизация в области жидкой фазы куба колонны – количество жидкости, вынесенной из аппарата и трубопроводов, аналогично аварийной ситуации №2

. (3.16)

г) Для аварийной ситуации №4 - разгерметизация на всосе флегмового насоса Р-426 А/В – количество жидкости из аппаратов и трубопроводов опрделяется количеством жидкости, находящейся во флегмовой емкости и трубопроводах флегмового насоса и образующейся в результате конденсации паров дистиллята за время до прекращения подачи питания в колонну и теплоносителя в кипятильники Е-426 А/В

, (3.17)

где =0,001 кг/кДж; =52 .

Количество жидкости во флегмовой емкости и трубопроводе:

. (3.18)

Количество сконденсировавшихся паров дистиллята за 2 мин.:

, (3.19)

где =55734 кг количество продукта колонны Д-409.

Тогда . (3.20)

2.2.4. Энергия сгорания парогазовых сред, образующихся за счет теплоты перегрева жидкости, находящейся в самом блоке и поступившей из смежной системы (т.е. по трубопроводу исходного сырья за 2 минуты).

, (3.21)

где ; ; ; удельная теплота испарения жидкости =340 кДж/кг.

2.2.5. Энергия сгорания парогазовой смеси, образующейся за счет теплопритока от внешних теплоносителей за время с момента аварийного раскрытия системы до полного срабатывания отсекающего устройства:

. (3.22)

Обогрев колонны Д-409 производится через кипятильники Е-426 А/В с поверхностью F, при средней разности температур теплоносителей ; теплоноситель – пар низкого давления 6 кг/см (0,6 мПа) и вторичный пар из Р-307 А/В цеха ДБО-2 отключается при помощи регулирующего клапана поз.FCV-405.

Время закрытия составляет =120 с. (до 360 с.).

Коэффициент теплопередачи на установленную поверхность:

К=0,25 кДЖ/м · С.

Тогда П =К ·F·

Таким образом, абсолютное значение энергетического потенциала взрывоопасности Е определяем по формуле (3.5).

3. Определение общей массы горючих паров и газов m, кг, взрывоопасного парогазового облака, приведенная к единой удельной энергии сгорания, равной 46000 кДж/кг:

. (3.23)

4.Относительный энергетический потенциал взрывоопасности (Q ) технологического блока определяют по формуле

Q . (3.24)

Таблица 3.1


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.006 сек.)