АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция

Первый этап компоновки редуктора

Читайте также:
  1. V. Первый месяц
  2. VI. Первый месяц
  3. А как Вы думаете, какой самый-самый первый шаг должен сделать человек в MLM?
  4. А) Ваши переживания гнева, досады, фрустрации --первый шаг на пути к
  5. Адам — первый человек на Земле — прожил 930 лет, его сын Сиф — 912 лет,
  6. АКТ ПЕРВЫЙ
  7. БЛОК ПЕРВЫЙ. Консервативно-охранительная и умеренно-реформаторская тенденции в первые годы правления Николая II.
  8. БЛОК ПЕРВЫЙ. ОСНОВНЫЕ ТЕНДЕНЦИИ МИРОВОГО РАЗВИТИЯ ВО ВТОРОЙ ПОЛОВИНЕ ХХ ВЕКА.
  9. БЛОК ПЕРВЫЙ. От Февраля к Октябрю 1917 года.
  10. В 1993 году компания выпустила Ford Mondeo, первый мировой семейный автомобиль американской компании, ставший “Автомобилем года” в Европе.
  11. В первый пар
  12. В первый раз, и оставляем их скитаться слепо в своем заблуждении.

Принимаем зазор между торцом шестерни (ступицей колеса) и внутренней стенкой редуктора =1,2·5=6 мм. Принимаем А1=6 мм.

Зазор от окружности вершин зубьев колеса до внутренней стенки корпуса =5 мм.

Намечаем для валов редуктора подшипники.

Таблица 7.1 Характеристики подшипников

Условное обозначение подшипника d мм D мм B мм C кН С0 кН
206 30 62 16 15 10
214 70 125 24 47,9 37,4
216 80 140 26 55,9 44,5

 
 


8. Расчет ременной передачи

По номограмме на рис. П4.1 при n1=2880 об/мин, Р=4,46 кВт принимаем ремень

сечением A.

Диаметр меньшего шкива

Принимаем стандартное значение D1=100 мм.

По табл. П4.2. при диаметре малого шкива 100 мм и частоте его вращения 2880 об/мин определяем, что номинальная мощность, передаваемая одним ремнем, не должна превышать 1,76 кВт. Отсюда предварительно назначаем кол-во ремней в передаче 3 шт.

Диаметр большего шкива

Принимаем значение d2=200 мм.

Межосевое расстояние принимаем в интервалах:

amin=0,55(d1+d2)+T0=0,55(100+200)+8=173 мм.

amax= d1+d2=100+200=300 мм. Принимаем aР=300 мм.

Расчетная длина ремня

Принимаем стандартное значение L=1120 мм.

Уточненное значение межосевого расстояния

где

Угол обхвата меньшего шкива

Коэффициент режима работы по табл.17,4 СР=1,1.

Коэффициент, учитывающий влияние длины ремня для ремня сечением А при

L=1120 мм СL=0,92.

Коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата .

Коэффициент, учитывающий число ремней в передаче СZ=0,95.

Число ремней в передаче

где по табл. 7.8 для ремня сечения Б при d1=100 мм, n1=2880 об/мин, Р0=3,2 кВт.

Принимаем z=3.

Скорость ремня

Натяжение ветви клинового ремня

Давление на валы

 
 


9. Проверка долговечности подшипников

9.1. Ведущий вал

Ft=4283 Н Fr=1590 Н Fa=755 Н

66,325 мм l1=220 мм l2=100 мм

FВ
RY1
RY2
RX2
RX1
 
 
Ft
Fr
Fa
L1
L1
MY
L2

-218

 
34,4

MX

-113,2

 
 


T=126,8 Нм

Рис.1Схема нагружения ведущего вала

Реакции опор:

в плоскости XOZ

в плоскости YOZ

Проверка: RY1 +RY2-Fr-FВ =1586,3+668-1590-664=0

Суммарные реакции:

 

 

Подбираем подшипник по более нагруженной опоре №1.

Отношение , е=1,28.

Отношение .

Эквивалентная нагрузка по формуле (9.3 [1 ])

Н

где V=1- вращается внутреннее кольцо подшипника;

коэффициент безопасности по таблице 9.19[1] КБ=1,0;

температурный коэффициент по таблице 9.20[1] КТ=1,0.

Расчетная долговечность, млн. об. по формуле (9.1 [ 1 ])

Расчетная долговечность, по формуле (9.2 [ 1 ])

ч, что меньше

 

9.2. Промежуточный вал

Ft2=4283 Н Fr2=1590 Н Fa2=755 Н

Ft3=3667 Н Fr3=1552 Н Fa3=2117 H

l1=100 мм

RX3
l2=110 мм
А
 
 
RY4
RY3
Fa2
Fr2
Ft3
Fa3
Fr3
L1
L2
MY
316,1
MX
А
T
 
RX4
L1
Ft3
Fa3
Fr3
L2
 
38,2
74,6
215,4
 
316,1

Ft2

191,3

104,3

Рис.2 Схема нагружения промежуточного вала

Реакции опор:

в плоскости XZ

в плоскости YZ

Проверка: -633-352+1530-588=0

Суммарные реакции:

Подбираем подшипник по более нагруженной опоре №4.

Отношение .

Этой величине по таблице 9.18[1] соответствует e=0,22.

Отношение

Эквивалентная нагрузка

Расчетная долговечность, млн.об.

Расчетная долговечность, ч

ч, что больше .

Принимаем подшипники № 210 с С=19,7 кН.

Расчетная долговечность, млн. об.

Расчетная долговечность, ч

ч, что меньше .

9.3. Выходной вал

Ft=1809 Н

Fr=765 Н

Fa=1044 Н

l1=50 мм

l2=150 мм

 
 


Ft

L1
L2
L1

                   
     
 
 
 
 
   
 
   

 
 


Рис.3 Схема нагружения ведомого вала

Реакции опор:

в плоскости XZ

в плоскости YZ

Суммарные реакции:

Эквивалентная нагрузка Н.

Расчетная долговечность, млн.об.

Расчетная долговечность, ч

ч, что приемлемо.

10. Проверка прочности шпоночных соединений

10.1 Ведущий вал

Материал шпонок - сталь 45 нормализованная.

Напряжения смятия и условие прочности по формуле (8.22 [ 1 ])

Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице =100...120 МПа, при чугунной =50...70 МПа.

При d=28 мм; мм; t1=4 мм; длине шпонки l=63 мм

10.2 Промежуточный вал

При d=48 мм; ; t1=5.5 мм; длине шпонки l=90 мм

10.3 Ведомый вал

При d=70 мм; ; t1=7,5 мм; длине шпонки l=125 мм

При d=80 мм; ; t1=9 мм; длине шпонки l=80 мм

11. Уточненный расчет промежуточного вала

 
 


Уточненный расчет состоит в определении коэффициентов запаса прочности s для опасных сечений и сравнении их с допускаемыми значениями [s]. Прочность соблюдена при .

Материал вала - сталь 45 нормализованная. Принимаем ([1], таблица 3.3).

Пределы выносливости:

Сечение А-А.

Концентрация напряжений обусловлена наличием шпоночного паза.

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям изгиба

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

По таблице 6.5[1] принимаем .

По таблице 6.8[1] принимаем .

Изгибающий момент в сечении А-А

При d=48 мм; b=14 мм; t1=5.5 мм

При d=48 мм; b=18 мм; t1=7 мм

Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений

Результирующий коэффициент запаса прочности

Условие прочности выполнено.

12. Выбор сорта масла

Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение тихоходного колеса примерно на 20 мм. По таблице 10.8[1] устанавливаем вязкость масла. Для быстроходной ступени при контактных напряжениях 548 МПа и скорости v=1,02 м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 118.

Для тихоходной ступени при контактных напряжениях 117 МПа и скорости

v=0,6 м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 118.

Средняя вязкость масла

По таблице 10.10[1] принимаем масло индустриальное И-100А (по ГОСТ 20799-88).

Список литературы

1. Чернавский С.А., Боков К.Н., Чернин И.М. и др.

" Курсовое проектирование деталей машин " М. 1988 г.

2. Иванов М.Н., Иванов В.Н. " Детали машин. Курсовое проектирование. " М. 1976 г.

3. Еремеев В.К., Пашков Н.Н. "Детали машин и основы конструирования" Иркутск 2011г.

 

 
 


1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |

Поиск по сайту:



Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.031 сек.)