|
|||||||
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомДругоеЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Определем усилие в арматуре по формулеРадиус инерции арматуры стержня d=10 мм равен i=a1/4=10/4=2,5 мм. Длина сварных выпусков l=lo=300 мм, тогда гибкость λ=lo/i=300/2,5=120. Определяем коэффициент φ для стали с расчетным сопротивлением Ry=Rs=365 МПа, φ=0,2844, отсюда: Nвып=0,5*φ*Rs*As=0,5*0,2844*365*3,14*(100)=16297,54 Н. Предельна продольная сила, воспринимаемая незамоналиченным стыком равна: N=Rb,loc*Aloc 1+Nвып=37,689*340(100)+16297,54=1297,72 кН>1235404кН т.е. прочность обеспечена. 4 Расчет центрально загруженного фундамента колонн 4.1 Расчет центрально нагруженного фундамента.
Сечение колонны 40*40 см. Расчетная нагрузка передаваемая с колонны на фундамент, N=1705.145 кН. γf=1.15 – усредненный коэффициент надежности по нагрузке. Нормативное усилие N=1705.145/1.15=1482.732 кН. Грунты основания: пески мелкие средней плотности, маловлажные; расчетное сопротивление грунта R0=0.3 мПа. Бетон тяжелый класса В 12,5; Rbt=0.66 мПа; γb2=0.9; арматура класса А-II, Rc=280 мПа.
4.1.1 Определение размеров подошвы фундамента.
Площадь подошвы фундамента определяют по условному давлению на грунт R0 без учета поправок в зависимости от размеров подошвы фундамента и глубины его заложения: A=N/(R0-γmH1)=1482735/(0.3·106-20·1.05)=5.314 м2. Размер стороны квадратной подошвы а=√А=√5,314=2,305 м. принимаем размер а=2,4 м. Давление на грунт от расчетной нагрузки P=N/A=1705,145/5,76=296.032 кН/м2.
4.1.2 Определение высоты фундамента.
Рабочая высота фундамента из условия продавливания по формуле: h0=-0.25(hкол+bкол)+0.5√(N/Rbt+P)= 0,25(0,4·0,4)+0,5·√1705,145/(0,9·0,66·103+296,032)=0,5 м. Полная высота фундамента устанавливается из условий: А) продавливания Н=50+4=54 см. Б) заделки колонны в фундаменте Н=1,5hкол+25=1,5·40+25=85 см. В) анкеровки сжатой арматуры колонны Ø20 А-lll. Н=24d+25=24·2.0+25=73 см. Принимают трехступенчатый фундамент высотой Н=90 см; h0=h-a=90-4=86 см., высота ступени -30 см. Толщина дна стакана 20+5=250 мм. Проверяют, отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента h02=30-4=26 см. по условию прочности при действии поперечной силы без поперечного армирования в наклонном сечении нижней ступени в сечении lll-lll Для единицы ширины этого сечения (b=100 см.) Pl=Q, где l=0.5(a-hc-2h0). Поперечная сила от давления грунта Q=Pl=0.5(a-hкол-2h0)P=0,5(2,4-0,4-2·0,86)·296,032=41,44 кН. Рис 4.1 фундамент колонны
4.1.3 Определение площади сечения рабочей арматуры фундамента.
Расчетные изгибающие моменты в сечениях l-l и ll-ll М1=0,125P(a-hкол)2b=0,125·296,032(2,4-0,4)2·2,4=355,238 кН М2=0,125P(a-а1)2b=0,125·269,032(2,4-1)2·2,4=174,067 кН Площадь сечения арматуры: Аs1=M1/0.9h0Rs=355,238·105/0.9·86·280·100=16,392 см2. Аs2=M2/0.9h0Rs=174,067·105/0,9·56·280·100=8,032 см2. Принимают нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней с шагом 190 мм. (13Ø12 А-ll) с Аs=17,069 см2. Проценты армирования расчетных сечений μ1=(As100)/(b1h0)=17,069·100/100·86=0.198 %; μ2=(Asn100)/(bnh0)=17,069·100/160·56=0.191 %; что больше μmin=0.05%.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Байков В.Н., Сигалов Э.Г. Железобетонные конструкции.-М.:Стройиздат,1991. 2. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные констукции.-М.:Стройиздат,1985. 3. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.-М.:1988. 4. Степанова Д.С., Хардаев П.К. Методические указания к курсовому проекту 1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции». Разд.Расчет сборного неразрезного ригеля./ВСГТУ.-Улан-Удэ.2003. 5. Степанова Д.С. Методические указания к курсовому проекту 1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции». Разд.Расчет и конструирование колонны многоэтажного промышленного здания./ВСГТУ.- Улан-Удэ.1997. 6. Степанова Д.С., Хардаев П.К. Методические указания к курсовому проекту 1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции». Разд.Проектирование монолитного железобетонного перекрытия./ВСГТУ.-Улан-Удэ.1986. 7. Цыдендамбаев О.Ц. Методические указания к оформлению пояснительной записки и графической части курсовых и дипломных проектов./ВСТИ. -Улан-Удэ.1988.
4 Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции.- М.: высшая школа, 1984. 5 Мандриков А.П. примеры расчета железобетонных конструкций.- М.: Стройиздат, 1989.
Поиск по сайту: |
Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Студалл.Орг (0.004 сек.) |